由于风、浪、流的作用以及驾驶员的驾驶技术等多方面缘由，船舶在靠泊时对码头前沿产生不同角度和速度的作用力，其中某些角度和速度组合下的力对护舷及码头具有较大的毁坏作用。

圆筒型码头护舷悬挂于码头前沿，只受铁链向上拉力和码头壁垂向力的约束，假如思索护舷与码头前沿壁及船体的摩擦，还受沿码头壁程度方向力的约束。按材质分，目前运用的有橡胶圆筒型护舷和聚氨酯圆筒型码头护舷。由于聚氨酯护舷的摩擦因数较小（仅0.12），而且沿码头壁程度方向为筒形护舷的轴线方向，摩擦力产生的剪切毁坏力不会很大，所以只需思索垂向紧缩力即可。 　

关于鼓型码头护舷来讲，由于其体积较大，垂向紧缩量也就很大，因此其吸能量在现有护舷中是很大的，但缺陷是容易遭到船体的侧向撞击而产生较大的剪切力，因而思索其程度受力显得非常必要。由于船舶的体积较大，同时护舷在布置上遵照一定的规律，所以鼓型码头护舷直承受到程度推力的可能性很小，主要会受侧压力及摩擦等产生的剪切力的作用。 

应用有限元软件模仿剖析护舷受压状况可知，摩擦惹起码头护舷的侧向位移比纯紧缩量大，但是船舶对护舷的作用力是体积压和侧向摩擦同时停止，思索到护舷紧缩后的体积变化，摩擦招致的侧向位移应按比例逐步减小。 

从现有护舷的运用状况来看，圆筒型码头护舷在吸能量方面较难满足运用请求；在船舶正常停靠的状况下，鼓形护舷在吸能量方面可以满足运用请求，但为避免鼓形护舷遭到剪切毁坏，应在其恰当位置加上钢链。 　　

在选择码头护舷时，首先应肯定船舶靠泊时的有效撞击能量，所选用码头护舷在其设计紧缩变形时的吸能量应大于船舶的有效撞击能量，而护舷反力应小于船舶旁板的允许面压力。船舶靠泊时有效撞击能量的计算公式为: 

E=MVn2/2　　

式中：

E为船舶靠泊时的有效撞击能量；M为船舶质量，按满载排水量计算；Vn为船舶靠泊法向速度。

假如取＝0.7，此时：当2.5万t船舶的靠泊法向速度取/s时，其有效撞击能量为；当5.0万t船舶的靠泊法向速度取/s时，其有效撞击能量为；当船舶的靠泊法向速度取/s时，其有效撞击能量为。经测试，高反力型筒形护舷满足紧缩变形时的吸能量大于船舶有效撞击能量的条件，此时护舷的紧缩变形量到达48%左右。 

鼓形护舷的吸能量为，5.0万t船舶的靠泊法向速度值为/s，2.5万t船舶的靠泊法向速度值为/s；从护舷吸能量的角度来看，船体的前1/3~1/4撞击护舷。船舶靠泊鼓型码头护舷时一定靠泊角度内的法向速度如。 

法向速度

圆筒型码头护舷的吸能量为，2.5万t船舶的靠泊法向速度值为/s。2.5万t船舶靠泊筒形护舷时一定靠泊角度内的法向速度。

2.5万t船舶靠泊筒型码头护舷时一定靠泊角度内的，D型、拱型护舷作为二级护舷不接受船舶的撞击力，其作用在于避免船舶在将鼓型或筒型码头护舷紧缩到一定水平后与码头上边缘发作接触，所以不能以这两种护舷的特性来定义船舶的靠泊速度及角度。